Теплоотдача при конденсации пара. Теплообмен при конденсации водяного пара

МЕТОДЫ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА

ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ПАРА

Конденсация пара может быть пленочной или капельной в зависимости от того, смачивает образующаяся жидкость поверхность или нет. При капельной конденсации интенсивность теплообмена высокая, так как термическое сопротивление между паром и стенкой минимальное. Если при конденсации на стенке образуется жидкая пленка, то она создает дополнительное термическое сопротивление и снижает интенсивность теплообмена. Поэтому с целью интенсификации теплообмена необходимо уменьшить толщину пленки конденсата.

Рассмотрим основные методы интенсификации теплообмена в конденсаторах поверхностного типа. Эффективными методами в данном случае являются: создание капельной конденсации, применение низкооребренных труб, вибрация поверхности, расположение трубного пучка под наклоном .

При капельной конденсации теплоотдача в 5 ¾ 10 раз выше, чем при пленочной. Капельную конденсацию можно создать путем периодической подачи жидкого стимулятора с греющим паром на поверхность конденсации либо использованием гидрофобной поверхности. В качестве стимуляторов могут применяться кремнийорганические жидкости ГКЖ-90, ГКЖ-16, ГКЖ-94, машинное масло, керосин и др. Действие стимуляторов не превышает несколько сот часов, что ограничивает их использование в промышленности. Гидрофобными пленками могут служить органические соединения, молекулы которых имеют несимметричное строение. Гидрофобная пленка может быть получена с использованием материалов на основе фторпроизводных этилена (фторопласты), кремнийорганических и фенолформальдегидных смол. При наличии в паре примесей продолжительность капельной конденсации резко падает из-за загрязнения поверхности.

Оребрение и накатка труб увеличивают поверхность на единицу длины и интенсифицируют теплоотдачу. В отличие от оребрения накатка позволяет интенсифицировать теплоотдачу как на наружной, так и внутренней поверхностях трубы.

Вибрация поверхности интенсифицирует теплоотдачу на обеих поверхностях трубы и предотвращает загрязнение поверхности. Возможны как искусственная вибрация поверхности, так и регулирование естественной вибрации. Однако вибрация может привести к разрушению труб.

Расположение трубного пучка под наклоном позволяет устранить заливание конденсатом части поверхности труб, уменьшить паровое сопротивление, улучшить деаэрацию конденсата.

В повышении теплопередачи в конденсаторах большую роль играет теплоотдача к охлаждающей воде, ее также необходимо увеличивать. Следует заметить, что пристенные турбулизаторы на внутренней поверхности конденсатора не только интенсифицируют теплоотдачу, но и уменьшают отложения на стенке.

4.2. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ПАРА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ

При пленочной конденсации на наружной поверхности труб с канавками интенсификация теплообмена обусловлена действием поверхностного натяжения на пленку конденсата. В результате пленка стекает в канавки труб и уменьшается ее толщина на остальных участках трубы.

Этот эффект усиливается при уменьшении относительного шага канавок до 0,25¾ 0,35 от наружного диаметра труб, а также в случае плавного профиля трубы (рис. 4.1). Переменное сечение трубы с плавными переходами приводит к стеканию конденсата в канавки. В результате уменьшается толщина конденсатной пленки на выступах трубы и ее термическое сопротивление. Стекание конденсата в канавки снижает устойчивость пленки, приводит к ее срыву. Перераспределение конденсата по длине трубы приводит к росту среднего коэффициента теплоотдачи.

Коэффициенты теплоотдачи при конденсации водяного пара на горизонтальной трубе из латуни с накаткой (линия 2 ) и без накатки (линия 1 ), полученные Г.А. Дрейцером, представлены на рис. 4.2. Наружный диаметр трубы 18,3 мм; длина трубы 18,9 мм. Для трубы с накаткой: d н /D н = 0,893; t /D н = 0,37; R /D н = 0,76; R о /D н = 0,062. Давление водяного пара (0,157 – 0,323) МПа, температура стенки (75,2 - 98,3 С; скорость пара не более 5 м/с; Re пл = 25 – 150.

Как видно из рисунка, коэффициент теплоотдачи для трубы накаткой растет больше, чем в два раза.

Рис. 4.2. Коэффициенты теплоотдачи при конденсации водяного пара на горизонтальной латунной трубе без накатки (1 ) и с накаткой (2 )

Рост коэффициента теплоотдачи тем больше, чем больше глубина канавок, чем меньше их шаг и радиус закругления выступающих частей труб.

Полученные опытные данные описаны зависимостью

полученным для пленочной конденсации пара на горизонтальной трубе. Свойства, входящие в уравнение (4.2) определяются по температуре насыщения.

В практике инженерных расчетов, как правило, имеет место пленочная конденсация пара при ламинарном движении пленки конденсата по смачиваемой поверхности теплообмена. На вертикальных поверхностях ламинарное движение сопровождается волновым течением пленки конденсата, что приводит к повышению интенсивности теплообмена в связи с уменьшением толщины стекающей пленки конденсата.

Во многих случаях происходит конденсация неподвижного (малоподвижного) пара, когда его скорость относительно поверхности конденсации не превышает 5 м/с.

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара на вертикальной стенке и ламинарном течении пленки конденсата могут быть приближенно определены по формулам Нуссельта:

– толщина пленки, м,

Где – теплопроводность конденсата, Вт/(м К);

– динамическая вязкость конденсата, Па. с;

И – температуры насыщения пара и поверхности стенки, ºС;

– расстояние от верхней кромки, м;

– плотность конденсата, кг/м3;

– ускорение свободного падения, м/с2;

– удельная теплота парообразования, при температуре насыщения, Дж/кг;

Местный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 К)

Динамическая вязкость

Где – кинематическая вязкость, м2/с.

Используя зависимости (7.1) и (7.2), можно получить уравнения для расчетов коэффициентов теплоотдачи:

– местного на расстоянии от верхней кромки вертикальной стенки

; (7.3)

– среднего на вертикальной поверхности высотой , м,

. (7.4)

Теплопроводность, плотность и динамическую вязкость конденсата принимают при средней температуре пленки конденсата .

Средний по окружности горизонтальной трубы коэффициент теплоотдачи находят по уравнению Нуссельта

, (7.5)

Где – наружный диаметр трубы, м.

Для упрощения расчетов вводят в уравнения параметры, объединяющие теплофизические свойства конденсата и зависящие только от рода жидкости и температуры насыщения. Переменность теплофизических свойств в зависимости от температуры конденсата учитывают поправочным коэффициентом .

Средний по высоте вертикальной стенки коэффициент теплоотдачи в условие ламинарно– волнового течения пленки

, (7.6)

Где и – комплексы теплофизических свойств жидкости при температуре насыщения.

Они являются размерными: , (м К)– 1; , м/Вт.

Переход ламинарного движения пленки конденсата в турбулентное наблюдается при критической высоте , отсчитываемой от верхней кромки вертикальной поверхности

. (7.7)

Для расчета коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации неподвижного пара на наружной поверхности горизонтальных труб предложена зависимость

, (7.8)

Где – параметр, зависящий только от рода жидкости и температуры насыщения, Вт/(м1,75 К1,75).

Формулы (7.5) и (7.8) допустимо использовать при небольших диаметрах наружной поверхности горизонтальных труб (при конденсации водяного пара не более 50 мм).

Поправку на переменность свойств в уравнениях (7.6) и (7.8) рассчитывают по формуле

Где и – числа Прандтля при температурах насыщения и поверхности стенки.

При малых температурных перепадах, когда < 10 ОС, обычно принимают = 1.

Значения комплексов , и для воды приведены в приложении Г в зависимости от температуры насыщения.

При конденсации пара на наружной поверхности пучка горизонтальных труб учитывают, что на нижних трубах увеличивается толщина слоя конденсата за счет стекающего с вышерасположенных труб.

Средний для всего пучка коэффициент теплоотдачи определяют как

Где – коэффициент, зависящий от расположения труб в пучке и от числа труб в вертикальном ряду;

– коэффициент теплоотдачи для одиночной горизонтальной трубы, Вт/(м2 К).

Значения коэффициента приведены ниже:

Среднее число труб в вертикальном ряду принимают в коридорном пучке равным среднему числу рядов труб по вертикали, а в шахматном – половине этого числа. В ряде случаев используют приведенное число трубок как техническую характеристику аппарата.

При конденсации водяного пара на горизонтальном трубном пучке в пароводяных скоростных подогревателях средний коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 К),

, (7.11)

Где – приведенное число трубок в вертикальном ряду.

Массу пара, конденсирующегося на поверхности теплообмена, находят из уравнения теплового баланса

, (7.12)

Где – время процесса, с.

При конденсации перегретого пара в расчетных зависимостях используют вместо теплоты парообразования разность удельных энтальпий перегретого пара и образующегося конденсата, а при конденсации влажного насыщенного пара – величину , где – степень сухости пара.

Задачи

7.1. Горизонтальная трубка наружным диаметром 20 мм и длиной 1,8 м имеет температуру наружной поверхности 22 ºС. На трубке происходит пленочная конденсация сухого насыщенного водяного пара давлением 4 кПа. Найти коэффициент теплоотдачи и массу пара, конденсирующегося за 1 ч.

Расчет коэффициента теплоотдачи выполнить по формулам (7.5 и 7.8) и сравнить полученные значения.

7.2. Выполнить расчет в условиях задачи 7.1 при вертикальном расположении трубки.

7.3. На наружной поверхности горизонтальной трубы диаметром 38 мм и длиной 2 м конденсируется сухой насыщенный водяной пар давлением
140 кПа. Температура поверхности трубы 106 ºС.

Определить массу образующегося за 1 ч конденсата.

7.4. Как изменятся плотность теплового потока на наружной поверхности горизонтальной трубы и масса образующегося конденсата, если давление сухого насыщенного водяного пара, конденсирующегося на горизонтальной трубе, увеличится с 0,17 до 0,65 МПа? При расчете принять неизменным температурный напор между паром и поверхностью трубы.

7.5. На поверхности вертикальной плиты высотой 2 м происходит пленочная конденсация сухого насыщенного водяного пара давлением 0,5 МПа. Температура поверхности плиты на 5 0С ниже температуры насыщенного пара. Определить толщину пленки и местный коэффициент теплоотдачи на расстояниях от верхней кромки плиты, равных 0,1; 0,25; 0,5; 0,75; 1,0; 1,5 и 2 м.

При расчетах не учитывать волновое течение пленки конденсата.

Решение

Определяем температуру насыщения водяного пара по приложению Д при заданном давлении 0,5 МПа:

В таком случае температура поверхности

Находим значение комплекса по приложению Г в зависимости от температуры насыщения с учетом интерполяции

(м ºС)– 1.

Определяем значение критической высоты по формуле (7.7)

м > 2 м.

В условиях задачи режим течения пленки конденсата по всей высоте является ламинарным. В дальнейших расчетах используем формулы Нуссельта (7.1) и (7.2).

При средней температуре пленки конденсата

Выписываем из приложений Б и Д теплофизические свойства воды

0,68 Вт/(м К); Па с; = 918 кг/м3; = 2 114,4 кДж/кг.

При расстоянии = 0,1 м от верхней кромки 0,15 МПа. Температура поверхности трубы = 107 ºС. Найти средний коэффициент теплоотдачи и массу пара, конденсирующегося за 1 ч на поверхности трубы.

7.8. Определить коэффициент теплоотдачи в условиях задачи 7.7 при расположении трубок вертикально с учетом волнового течения пленки конденсата.

7.9. Сухой насыщенный водяной пар давлением 8 кПа конденсируется на вертикальной стенке, температура которой 28 ºС. Найти толщину пленки конденсата и местный коэффициент теплоотдачи на расстояниях 0,3; 0,6; 0,9 и 1,2 м от верхней кромки стенки.

7.10. На вертикальных трубках конденсатора длиной 2 м конденсируется сухой насыщенный водяной пар давлением 5 кПа. Температуру поверхности трубок принять равной 29 ºС.

Определить толщину пленки конденсата и местный коэффициент теплоотдачи на расстояниях от верхнего конца трубы 0,1; 0,5; 1,0; 1,5 и 2 м.

При расчете не учитывать волновое течение пленки конденсата.

7.11. На горизонтальной трубе наружным диаметром 16 мм и длиной 2 м необходимо обеспечить конденсацию водяного пара в размере 18 кг/ч. Конденсируется влажный насыщенный водяной пар давлением 0,2 МПа и степенью сухости 0,9.

Определить необходимую температуру поверхности трубы и коэффициент теплоотдачи в этих условиях.

7.12. В пароводяном теплообменнике выполнен коридорный пучок из 16 горизонтальных трубок длиной 1,2 м и наружным диаметром 22 мм по 4 трубки в каждом ряду. На наружной поверхности трубок конденсируется сухой насыщенный водяной пар давлением 170 кПа. Температура поверхности трубок 100 ºС.

Определить массу конденсата, образующегося за 1 ч.

7.13. Выполнить расчет в условиях задачи 7.12 при шахматном расположении труб в пучке.

7.14. Найти коэффициент теплоотдачи при пленочной конденсации сухого насыщенного водяного пара на горизонтальных трубках наружным диаметром
16 мм в пароводяном скоростном подогревателе. Давление пара – 0,6 МПа, температура поверхности трубок на 10 ºС ниже температуры насыщения. Расчет выполнить по формулам (7.10) и (7.11).

При расчете принять = 12,6.

Процесс конденсации заключается в том, что пар при определенных условиях может переходить как в жидкое, так и твердое состояние. Процесс конденсации часто встречается на практике – в кон­денсаторах паровых турбин, в опреснителях при получении питьевой воды, в теплообменниках холодильных установок и др.

Конденсация пара всегда связана с отводом теплоты через поверх­ности конденсации и с одновременным отводом образующегося веще­ства – конденсата. Конденсация происходит только при температурах и давлении пара ниже температуры и давления критической точки. Она протекает как в объеме пара, так и на твердых охлаждаемых поверхностях. Конденсация на твердых поверхностях применяется в технике наиболее часто.

Если насыщенный или перегретый пар соприкасается со стенкой, температура которой ниже температуры насыщения при данном дав­лении, то вследствие теплообмена пар охлаждается и конденсируется. Конденсат в виде пленки или капель оседает на поверхности и стекает вниз.

Различают два вида кон­денсации: капельную и пленочную. Если поверхность конденсата не смачивается жидкостью и конденсат осаждается в виде отдельных капель, то происходит капельная конденсация. На смачиваемой поверхности конденсирующийся насыщенный пар об­разует сплошную пленку; такая конденсация называется пленочной.

Для водяного пара капельная конденсация явление случайное, неустойчивое и кратковременное. Она отличается интенсивным тепло­обменом, и коэффициент теплоотдачи в 15 – 20 раз выше пленочной. Объясняется это явление тем, что конденсирующийся пар находится в непосредственном соприкосновении с охлаждаемой поверхностью. При пленочной конденсации теплота передается поверхности пленки конденсата, а пленка передает теплоту стенке. Пленка кон­денсата представляет собой значительное термическое сопротивление, и чем она толще, тем меньше теплоотдача.

Рассмотрим теплоотдачу при пленочной конденсации в случае ла­минарного движения пленки конденсата.

В данном процессе перенос теплоты через пленку осуществляется только теплопроводностью.Тогда при коэффициенте теплопроводности конденсата lи толщине пленки d плотность теплового потока равна , где t н –температура насыщения; t с –температура поверхности.

Согласно закону Ньютона-Рихмана при коэф­фициенте теплоотдачи aплотность теплового потока равна q = a(t н – t с ), откуда a = l/d. Следовательно, коэффициент теплоотдачи зависит от толщины слоя конденсата, стекающего по стенке вниз, и коэффициента теплопроводности конденсата.

для вертикальной стенки ;

для горизонтальной трубы ,

где g – ускорение силы тяжести; l ж – коэффициент теплопроводности жидкости; r – теплота парообразования; r ж ­– плотность жидкости; v ж – кинематический коэффициент вязкости жидкости; Н – высота вертикальной стенки; d – наружный диаметр трубы.

Физические параметры конденсата берутся при средней температуре пленки конденсата, равной t c р =0,5(t н + t с ). Теплота парообразования берется при температуре насыщения t н.

Так как высота трубы всегда больше диаметра, то коэффициент теплоотдачи при горизонтальном расположении трубы выше, чем при вертикальном.

Приведенные формулы относятся к неподвижному или медленно движущемуся пару (w < 10 м/с). Если движение пара совпадает по направлению с движением пленки конденсата, то d уменьшается, а a увеличивается. При встреч­ном движении пара и пленки конденсата толщина последней увели­чивается, а a уменьшается. При большой скорости пара происходит срыв конденсатной плен­ки, что приводит к росту коэффициента теплоотдачи.

При конденсации перегретого пара температура его у стенки по­степенно снижается и фактически конденсируется насыщенный пар.

Состояние поверхности конденсации оказывает влияние на величину a. На трубах, с большой шероховатостью тол­щина пленки конденсата увеличивается, что вызывает уменьшение коэффициента теплоотдачи.

Примеси различных газов в паре заметно уменьшают теплоотдачу при конденсации. Снижение теплоотдачи происходит потому, что пар конденсируется, а газ или воздух, остается вблизи поверхности в виде слоя, через который молекулы пара проникают из ядра потока лишь путем диффузии, тем самым увеличивая термическое сопротивление пленки.

Пар конденсируется, т.е. переходит в жидкое состояние, на поверхности теплообмена, температура которой ниже температуры насыщения (t c

Среднее значение коэффициента теплоотдачи от поверхности высотой Н:

и от поверхности горизонтальной трубы диаметром d:

. (34)

Теплофизические параметры конденсата (плотности ρ, кг/м 3 ; коэффициента теплопроводности λ, Вт/(м∙К); коэффициента динамической вязкости μ, Па∙с) и скрытой теплоты парообразования r, кДж/кг следует определять при температуре насыщения t н (см таблицу 2 приложения).

Лучистый теплообмен

Лучистым теплообменом называется процесс переноса тепла электромагнитными волнами.

Если два тела с температурой Т 1 и Т 2 обменивающихся лучистой энергией, разделены прозрачной средой, то тепло, переданное излучением, определяется по формуле:

Вт, (35)

где F- поверхность, м 2 ;

ε пр - приведенная степень черноты.

Если эти тела не образуют замкнутую систему, то ε пр =ε 1∙ ε 2 ; в том случае, когда одно тело окружено другим и не излучает само на себя.

, и когда F 2 »F 1 , ε пр =ε 1 .

Коэффициент теплоотдачи излучением равен:

Теплообменные аппараты

Задачей конструкторского (проектного) расчета теплообменного аппарата является определение величины поверхности нагрева, необходимой для передачи заданного количества тепла. При поверочном расчете по известным размерам поверхности нагрева определяют количество передаваемого тепла и изменение температуры теплоносителей.

В обоих случаях используют уравнение теплового баланса (уравнение сохранения энергии).

,

или при постоянных теплоемкостях теплоносителей и изменение агрегатного состояния:

где m – расход теплоносителя, кг/с;

Δh – изменение энтальпии теплоносителя, Дж/кг;

с р – теплоемкость теплоносителя, Дж/(кrК);

t – температура теплоносителя, о С.

Индексом 1 обозначены величины, относящиеся к горячему теплоносителю, индексом 2 – к холодному. Верхний индекс (′) означает температуру теплоносителя на входе в аппарат, индекс (″) – температуру на входе. Количество передаваемого тепла в рекуперативном теплообменнике определяется уравнением теплопередачи:

, (38)

где F – поверхность теплообмена, м 2 ;

Средний температурный напор.

где Δt б и Δt м – наибольшая и наименьшая разность температур теплоносителей на концах теплообменника.

Движение теплоносителей в теплообменнике может быть различным, но все сводится к схеме движения противотока (теплоносители движутся навстречу друг другу) и прямотока (теплоносители движутся в одну сторону).Для исключения ошибок при расчете Δt на концах теплообменника целесообразно рисовать график изменения температур по длине теплообменника;

k – коэффициент теплопередачи, Вт/(м 2 К),

, (40)

где R α 1 =1/α 1 – термическое сопротивление теплоотдачи от горячего теплоносителя к стенке, (м 2 ∙К)/Вт;

R α 2 – термическое сопротивление теплоотдачи от стенки к холодному теплоносителю;

R λ – термическое сопротивление теплопроводности стенки; для однослойной стенки, например, Rλ=δ/λ, где δ – толщина плоской стенки.

Вычисление коэффициентов теплоотдачи α 1 и α 2 производится методом последовательных приближений. Вначале для расчета значений α 1 и α 2 приходится задаваться температурой стенки из условия t ж1 > t c 1 > t c 2 >t ж2 , причем разность соседних температур t c 1 и t c 2 тем больше, чем больше термическое сопротивление между ними. Вычислив величину теплового потока, уточняют значения температур поверхностей стенки. Например, t c 1 = t ж1 = QR α 1 и t c 2 = t c 1 –QR λ . Если получилось то значение, которым задались, или близкое к нему, то решение считают правильным. В противном случае задаются другим значением температуры стенки и проделывают решение снова.

Варианты заданий

1. Вычислить средний коэффициент теплопередачи при течении трансформаторного листа в трубе внутренним диаметром 8 мм и длиной 1м, если средняя по длине трубы температура масла равна 80 о С, средняя температура стенки трубы 20 о С и скорость масла 0,6м/с.

2. Тонкая пластина длиной 2м и шириной 1,5 мм обтекается продольным потоком воздуха. Скорость и температура потока соответственно равна 3 м/с и 20 о С. Определить среднее течение коэффициента теплоотдачи и количество теплоты; отдаваемой- пластиной воздуху, при условии, что температура поверхности пластины 90 о С.

3. По трубе внутренним диаметром 6 мм движется вода со скоростью 0,4 м/с. Температура стенки трубы 50 о С. Какую длину должна иметь труба, чтобы при температуре воды на входе 10 о С, ее температура на выходе из трубы была 20 о С?

4. Определить коэффициент теплоотдачи от стенки-трубки конденсатора паротурбинной установки к охлажденной воде, если средняя по длине температура стенки 28 о С, внутренний диаметр трубки 16мм, температура воды на входе и выходе из трубы равны соответственно 10 и 18 о С и средняя скорость воды 2м/с. Определить также количество передаваемой теплоты и длину трубы.

5. В вертикальной трубе квадратного течения движется снизу вверх воздух. Определить: режим движения - ламинарный или турбулентный; коэффициент теплоотдачи от воздуха к стенам трубы, если средняя скорость воздуха 1,0 м/с, температура воздуха на входе 150 о С, на выходе 50 о С, и средняя температура стенки 40 о С.

6. Определить коэффициент теплоотдачи и количество сконденсировавшегося насыщенного водного пара при давлении 0,4 МПа и степени сухости 0,7 на поверхности вертикальной трубы высотой 1,5 и наружным диаметром 65 мм, температура поверхности трубы 55 о С.

7. По условиям эксплуатации температура горизонтали нихромового неизолированного провода, у которого диаметр 1мм, не должна превышать 600 о С. Определить максимальную допустимую силу тока, если температура воздуха 30 о С, удельное электрическое сопротивление 1,2 Ом мм 2 /м, степень черноты 0,95. Провод охлаждается за счет свободной конвекции и излучения.

8. Определить коэффициент теплоотдачи от трубы к воздуху, если температура ее наружной поверхности 80 о С, температура воздуха 36 о С, скорость воздуха 17м/с. Наружный диаметр трубы 6,5 мм.

9. В котельной проложены два горизонтальных паропровода диаметром 50 мм 2 и 150мм. Оба паропровода имеют одинаковую температуру поверхности 450 о С. Температура окружаемого воздуха 50 о С. Паропроводы проложены друг от друга на расстоянии, исключающим взаимные тепловое влияние. Найти отношение коэффициентов теплоотдачи и потерь теплоты с 1м паропроводов. Паропроводы покрыли теплоизоляцией с наружным диаметром первого паропровода 100мм и второго 350 мм, после чего на их наружных поверхностях установилась температура 70 о С. Температура наружного воздуха при этом осталась насыщенной.Найти отношения коэффициентов теплоотдачи и потерь теплоты с 1м паропроводов в новых условиях.

10. Медный шинопровод круглого сечения диаметром 15мм поперечным потоком воздуха. Скорость и температура набегающего потока воздуха равны соответственно 1м/с и 20 о С. Вычислить коэффициент теплоотдачи от поверхности шинопровода к воздуху и допустимую силу тока в шинопроводе при условии, что температура на его поверхности не должна превышать 80 о С. Удельное электрическое сопротивление меди 0,0175 Ом.мм 2 /м.

11. Сравнить коэффициенты теплоотдачи от стенок трубы к воздуху:

а) при движении воздуха внутри длиной трубы внутренним диаметром 50 мм;

б) при внешнем поперечном обтекании одиночной трубы наружным диаметром 50 мм; сравнение произвести для скоростей воздуха 5, 10,20 и 50м/с. Среднюю температуру воздуха во всех случаях принять равной 50 о С.

12. Труба с внешним диаметром 25 мм охлаждается потоком трансформаторного масла. Скорость движения воздуха и средняя температура масла равны соответственно 1 м/с и 20 о С. Определить, какую температуру трубы поверхности трубы следует поддерживать, чтобы плотность теплового потока составляла 4,5∙10 4 Вт/м 2 , и каково при этом будет значение коэффициента теплоотдачи?

13. Сравнить значение коэффициентов теплоотдачи при поперечном обтекании трубки диаметром 8мм водой и маслом МС. Сравнение произвести при одинаковых скоростях и средних температурах жидкостей, равных соответственно 2 м/с и 70 о С при температуре поверхности трубы 90 о С. Определить также, как изменяется значение коэффициентов теплоотдачи для воды и масла, если при тех же средней температуре жидкость и температурном напоре производиться охлаждение жидкости (температура жидкости 70 о С и температура поверхности стенки 50 о С).

14. Вычислить потери теплоты в единицу времени с 1м 2 поверхности горизонтального теплообменника, корпус которого имеет цилиндрическую форму диаметром 400мм и охлаждается свободным потоком воздуха. Температура поверхности теплообменника 200 о С и температура воздуха в помещении 70 о С Вычислить также снижение тепловых потерь в случае, если корпус теплообменника будет покрыт слоем изоляции толщиной 50 мм. Коэффициент теплопроводности изоляции 0,04 Вт/(м∙К)

15. На поверхности вертикальной трубы высотой 3м происходит пленочная конденсация сухого насыщенного водного пара. Давление пара 2,5∙10 5 .Па. Температура поверхности трубы 123 о С. Определить толщину пленки конденсата и значение местного коэффициента теплоотдача в зависимости от расстояния от верхнего конца трубы. Расчет произвести для расстояний, равных 0,1; 0,2; 0,4; 0,6; 1,0; 2,0; и 3,0м. Построить график изменений толщины пленки конденсата и местного коэффициента теплоотдачи по высоте трубы.

16. Какую температуру стенки необходимо обеспечить, чтобы при пленочной конденсации сухого насыщенного водяного пара на поверхности горизонтальной трубы диаметром 16 мм и длиной 2,4 м конденсировалось 6,5∙10 -3 кг/с пара. Давление пара 0,5 мПа. Определить также значение коэффициента температуры в этих условиях.

17. Паропровод наружным диаметром 200мм расположены в большом помещении с температурой воздуха 30 о С. Температура поверхности 400 о С. Определить тепловые потери с единицы длины паропровода за счет излучения и конвекции. Степень черноты поверхности паропровода равны 0,8. Температуру стен помещения можно принять равной температуре воздуха 30 о С. Найти также соответствующие тепловые потери при температуре паропровода 200 о С.

18. Рассчитать полный тепловой поток и суммарный коэффициент теплоотдачи от трубопровода наружным диаметром 0,1м, длиной 10. температура стенки 85 о С, использованного для отопления гаража, температура воздуха в котором 20 о С, а стен 15 о С.

19. На поверхности горизонтальной латунной трубы внутренним диаметром 18мм, стенка 1мм, конденсирует сухой насыщенный пар с давлением 2,4∙10 5 Па. Внутри трубки протекает охлаждающая вода. Расход и средняя температура воды равны соответственно 400 кг/ч и 40 о С. Определить количество пара, конденсирующего за 1ч на 1м поверхности трубы, кг/м∙ч.

20. Рассчитать пароводяной подогреватель для следующих условий: тепловая мощность 6 МВт. Подогреватель трубчатый с горизонтальным расположением труб: внутренний диаметр труб 16мм, стенка 1мм, материал- латунь с коэффициентом теплопроводности 100 Вт/(м∙К). Температура входа и выхода воды, текущей по трубам соответственно 60 и 100 о С. Скорость движения воды 1,2 м/с. Давление греющего пара в межтрубном пространстве 0,18 МПа.

21. По горизонтальному стальному трубопроводу внутренним диаметром 50 мм, стенка 3,5 мм движется вода со скоростью 0,15 м/с. Средняя температура воды 100 о С. Трубопровод изолирован асбестом, наружный диаметр изоляции 89мм. Коэффициенты теплопроводности для стали 46Вт/(м∙К) и для асбеста 0,116Вт/(м∙К) Определить также температуру поверхностей трубопровода и изоляции.

22. Трубчатый воздухоподогреватель предполагается выполнить из труб наружным диаметром 38 мм, расположенным в коридорном порядке с поперечным и продольными шагами равным 2,5 от наружного диаметра. Число труб в одном ряду поперек потока выбрать 8, число рядов 5. Температура воздуха, поступающего в подогреватель и на выходе из него соответственно равны 80 и 150 о С. Какой длины должны быть трубы, чтобы при скорости воздуха в узком сечении пучка труб 10м/с, количество теплоты, передаваемой воздуху, составляло 125кВт.

23. Водяной пар под давлением 0,25 МПа поступает в вертикальную секцию водонагревателя и используется для нагрева воды, текущей в трубах от температуры 70 о С до температуры 110 о С. Расход воды 180 т/ч, мощность труб – латунь с коэффициентом теплопроводности 110 Вт/(м∙К).Необходимо определить требуемый расход пара и поверхность водонагревателя, если внутренний диаметр трубы 18мм, стенка 1,0 мм.

24. Определить площадь поверхности нагрева экономайзера парового котла, нагреваемого 230т/ч воды от температуры 160 о С до температуры 300 о С. Вода движется снизу вверх по стальным трубкам (коэффициент теплопроводности 22Вт/(м∙К))диаметром 44 мм, стенка 3,5 мм со скоростью 0,6 м/с.

Дымовые газы (13% СО 2 и 11% Н 2 О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении пучка 13м/с. Расход газов 500т/ч температура газов на входе в экономайзер 800 о С. Расположение труб шахматное.

25. Выполнить тепловой расчет по определению поверхности теплообмена пароперегревателя парового котла паропроизводительностью 230т/ч при давлении 9,8МПа и температуре перегрева 510 о С. В паронагреватель поступает сухой насыщенный водяной пар. Пар движется по стальным трубкам диаметром 28 мм, стенка 2мм (коэффициент теплопроводности 22 Вт/(м∙К) со средней скоростью 17м/с.

Дымовые газы (13% СО 2 , 11% Н 2 О)в количестве 500 т/ч движутся поперек трубного пучка с коридорным расположением труб. Температура газов на входе 1100 о С, средняя скорость газов в узком сечении пучка 14м/с.

26. Определить поверхность нагрева прямоточного и противоточного воздуха подогревателя, смываемого дымовыми газами (13% СО 2 и 11% Н 2 О). Температура воздуха на входе 30 о С и на выходе 200 о С. Количество подогреваемого воздуха 6000м 3 /ч. Температура дымовых газов до воздухоподогревателя и после него соответственно 510 и 320 о С. Скорость воздуха в трубах воздухоподогревателя 25 м/с. Внутренний диаметр труб 50мм, стенка 3,0 мм, расположение труб коридорное. Скорость дымовых газов в узком сечении пучка труб 15м/с.

27. Плоская стальная стенка парового котла толщиной 25 мм и длиной 5 м омываемый с одной стороны дымовыми газами(13% СО 2 и 11% Н 2 О) с температурой 1000 о С, а с другой кипящей водой с температурой 190 о С. Стенка покрыта слоем накипи 1,5 мм. Коэффициент теплопроводности стали 40Вт(м∙К), накипи 1,0 Вт/м∙К. Определить удельный тепловой поток и температуру стенки накипи, если скорость натекания газов на стенку 20м/с, а коэффициент теплоотдачи от стенки к воде 4500Вт/(м 2 ∙К.)

28. Определить поверхность нагрева воздушного подогревателя с противотоком при продольном обтекании труб. Стальные трубы внутренним диаметром 18мм, стенка 1мм, коэффициент теплопроводности 50 Вт/(м∙К). Расстояние между трубами 30* 34 мм. Расход движущегося по трубе воздуха 54 кг/с, давление 0,4 МПа, температура на входе 180 о С и на выходе 380 о С. Расход продуктов сгорания (13% СО 2 и 11% Н 2 О) обтекающих труб 50кг/с. Начальная температура газов 430 о С их давление 0,11 МПа. Средняя скорость газа 17 м/с, воздуха 22м/с.

29. В секционном теплообменнике также «труба в трубе» горячее трансформаторное масло охлаждается водой. Трансформаторное масло движется по внутренней латунной трубе диаметром 12 мм, стенка 1мм, коэффициент теплопроводности латуни 120 Вт/(м∙К.) со скоростью 4м/с. Температура масла на входе в теплообменник 100 о С. Вода движется по кольцевому зазору противотоком по отношению к маслу со скоростью 2,5 м/с, ее температура на входе 20 о С. Внутренний диаметр внешней трубы 22мм. Определить общую длину теплообменной поверхности, при которой температура масла на выходе будет 60 о С.

30. Теплообменник «воздух-вода» охлаждает 250м 3 /мин сжатого воздуха под давлением 0,9 МПа начальная температура воздуха 135 о С, конечная 35 о С. Охлаждаемая среда – вода, которая с начальной температурой 20 о С движется по латунным трубкам с внутренним диаметром 12 мм, стенка 1мм, коэффициент теплопроводности латуни 110 Вт/(м∙К). Расход воды 40 м 3 /ч. Поток воздуха движется в межтрубном пространстве шахматного пучка труб с наименьшим расстоянием между соседними трубками 18мм. Длина труб в теплообменном пучке 2 м. Определить поверхность нагрева воздухоохладителя.

Этот вид теплопередачи, а также теплоотдача при кипении жидкостей протекает при изменении агрегатного состояния теплоносителей. Особенность этих процессов состоит, прежде всего, в том, что тепло подводится или отводится при постоянной температуре.

Теплоотдача при конденсации насыщенных паров представляет собой сложное явление одновременного переноса теплоты (определяемое теплотой парообразования) и массы (определяемой количеством сконденсированного пара).

На хорошо смачиваемых поверхностях капли конденсата, сливаясь друг с другом, образуют жидкую пленку, которая под действием силы тяжести стекает вниз. Такую конденсацию пара называют плёночной. На несмачиваемой или плохо смачиваемой поверхности капли конденсата быстро стекают (“скатываются”) по поверхности стенки, не образуя пленки. Такой вид конденсации называют капельной. Капельная конденсация на практике реализуется редко, несмотря на то, что коэффициенты теплоотдачи в этом случае в несколько раз выше коэффициентов теплоотдачи при пленочной конденсации.

Рис1. Теплоотдача при конденсации.

Последнее объясняется тем, что и при пленочной конденсации коэффициенты достаточно высоки, и потому стадия переноса теплоты при пленочной конденсации обычно не является лимитирующей в общем процессе теплопереноса, в то время как создание несмачиваемой (гидрофобной) поверхности в теплообменнике (для создания капельной конденсации) приводит к удорожанию процесса. Поэтому в теплообменниках обычно конденсация паров происходит по пленочному механизму.

При пленочной конденсации на стенке вследствие разности температур (t п - t ст ) образуется плёнка конденсата (Рис. 1), которая постепенно утолщается по мере стекания. При этом увеличивается и термическое сопротивление пленки.

При ламинарном режиме движения стекающей пленки конденсата количество dQ теплоты, проходящее через элементарную площадку dF этой пленки, определяется по формуле:

dQ = λ (t п – t ст ) dF /δ (1),

где λ и δ – теплопроводность и толщина пленки конденсата, соответственно.

Это же количество теплоты можно выразить с помощью уравнения теплоотдачи:

dQ = α (t п – t ст ) dF (2)

Тогда, из уравнения (1) и (2), получим коэффициент теплоотдачи α:

α = λ / δ (3)

Толщина пленки δ зависит от высоты H стенки, по которой стекает плёнка конденсата, и от физических свойств конденсата.

Ранее было получено уравнение для определения толщины пленки жидкости, стекающей по вертикальной стенке:

δ = DIV_ADBLOCK77">

dQ = (7)

Полагая, что tc т = const (т. е. физические свойства плёнки остаются постоянными на высоте) и ось z направлена вниз, интегрируем уравнение (7) в пределах от 0 до и от 0 до H , предварительно разделив переменные:

https://pandia.ru/text/78/250/images/image006_70.gif" width="12" height="23 src=">.gif" width="109" height="29 src="> (8)

Тогда локальный коэффициент теплопередачи

https://pandia.ru/text/78/250/images/image009_52.gif" width="176" height="72 src=">.gif" width="127 height=51" height="51"> (формула Нуссельта) (10)

Согласно экспериментальным результатам, значение численного множителя в уравнении (10) несколько выше и равно 1,13. Увеличение коэффициента теплоотдачи может быть объяснено действием поверхностного натяжения жидкой фазы, которое совместно с силами инерции приводит к появлению на наружной поверхности плёнки волнообразного течения.

При конденсации паров на поверхности горизонтальной трубы значение числового коэффициента в уравнении (10) равно 0,726.

Зависимость (10)можно получить также обработкой экспериментальных данных с использованием методов теории подобия на основе критериального уравнения (критерий Нуссельта):

Nu = f (Ga, Pr, K)

где К = r /(c ∆ t ) – критерий конденсации; r – теплота парообразования.

Критерий конденсации (или фазового превращения) представляет собой отношение теплоты фазового перехода r к теплоте охлаждения конденсата от температуры насыщения до температуры поверхности.

Ga – критерий Галилея, Ga = gl 3 ρ 2 /μ2 , где l - определяющий линейный размер.

Pr – критерий Прандтля, Nu = α l /λ.

Все физические константы в уравнении (10) относятся к конденсату при его средней температуре. Величиной ∆ t = t п – t ст в уравнении (10) задаются (обычно 3 – 8 K), а затем, после определения α, проверяют её методом последовательных приближений.

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТЕЙ

Кипение – это процесс интенсивного парообразования, происходящего во всем объеме жидкости, когда жидкость находится при температуре кипения. Процесс кипения связан с подводом тепла к кипящей жидкости, причем в процессе фазового превращения поглощается теплота парообразования.

Этот вид теплоотдачи отличается высокой интенсивностью и встречается в химической технологии, например, при проведении таких процессов как выпаривание, перегонка жидкостей, в испарителях холодильных установок и др. Процесс теплоотдачи при кипении очень сложен и ещё недостаточно изучен, несмотря на огромное количество проведенных исследований.

Для возникновения кипения необходимо, прежде всего, чтобы температура жидкости была выше температуры насыщения пара, а также необходимо наличие центров парообразования. Различают кипение на поверхности нагрева и кипение в объеме жидкости. Кипение на твердой поверхности идет с образованием паровой фазы в отдельных местах поверхности обогрева и обусловлено подводом теплоты к жидкости от соприкасающейся с ней поверхностью.

Объёмное кипение возникает при значительном перегреве жидкой фазы относительно температуры насыщения. Пример - наличие внутренних источников тепла или значительный перегрев жидкости при внезапном снижении давления (ниже равновесного).

Наиболее важным в химической технологии видом кипения является кипение на поверхности.

Механизм кипения на поверхности сложнее, чем при обычной конвекции. Перенос тепла и массы осуществляется пузырьками пара из пограничного слоя в объём жидкости. Интенсивность теплоотдачи очень велика.

Чтобы жидкость закипела, необходим небольшой ее перегрев относительно температуры насыщения и наличие центров парообразования (неровности стенки, пылинки).

Различают два режима кипения: пузырьковый и пленочный.

На рис. 2 показана типичная зависимость коэффициента теплоотдачи и удельной тепловой нагрузки от температурного напора при кипении жидкости ∆t = tст - tкип (tст и tкип соответственно температура стенки со стороны кипящей жидкости и температура кипения).

В области АВ перегрев жидкости мал (∆t≥ 5 К), мало также число активных центров парообразования, интенсивность теплообмена определяется в основном закономерностями теплоотдачи свободной конвекции около нагретой стенки. При дальнейшем повышении ∆t увеличивается число активных центров парообразования, и коэффициент

Кривая кипения. Рис.2

теплоотдачи резко возрастает (отрезок ВС). Эту область называют пузырчатым или ядерным кипением.

При дальнейшем увеличении ∆t происходит слияние пузырьков пара на поверхности нагрева. Поверхность как бы покрывается пленкой пара, плохо проводящей тепло. Это область пленочного кипения. Коэффициент теплоотдачи резко снижается (в десятки раз). Совершенно очевидно, что пленочный режим кипения крайне нежелателен.

Значения ∆ t , коэффициента теплоотдачи и удельной тепловой нагрузки, соответствующие переходу от пузырькового режима к пленочному, называют критическими. В специальной литературе приводятся эмпирические зависимости, а также опытные данные, позволяющие определить эти критические значения.

Скорость переноса теплоты при кипении зависит от многих разнообразных факторов (физических свойств жидкости, давления, температурного напора, свойств материала поверхности нагрева и многих других), учесть влияние которых на процесс и свести их в единую зависимость крайне сложно. Поэтому в литературе приводятся рекомендации многих авторов, которые на основе различных физических моделей получили расчетные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи при кипении.

Часто эти зависимости имеют следующий вид:

α = А qn ,

где n = 0,6 -0,7; коэффициент А - сложный комплекс многих величин, влияющих на интенсивность переноса теплоты при кипении.

Поскольку в настоящее время нет достаточно надежных обобщенных уравнений для расчета α при кипении, решая конкретную задачу определения коэффициента теплоотдачи при кипении, следует обращаться к специальной литературе.